Oncool.ru

Строй журнал
1 просмотров
Рейтинг статьи
1 звезда2 звезды3 звезды4 звезды5 звезд
Загрузка...

Генераторные выключатели типа hecs

ООО «Техноэлектро»

Продукция SIEMENS

Основное высоковольтное защитно- коммутационное и сопутствующее оборудование

Обзоры высоковольтного оборудования производства SIEMENS:

Серия 3AH – стационарные вакуумные силовые выключатели

Вакуумный силовой выключатель 3АН5 является широко применимым. Компактные размеры позволяют установить его в любой тип распределительного устройства. Большое разнообразие типов выключателей с различными номинальными токами и токами отключения, а также различные межполюсные расстояния для классов напряжения от 12 до 36кВ делают его универсально применимым для любых целей в сетях среднего напряжения. Не требуют обслуживания на протяжении всего срока службы.

Основные технические параметры:

  • номинальное напряжение: 12-36кВ
  • номинальный ток: 800-2500 А
  • номинальный ток отключения КЗ: 16. 31,5кА
  • тип привода: моторно-пружинный

3AH5 — основная серия

3АН3 – силовые вакуумные выключатели на большие токи

3АН37/38 – генераторные вакуумные выключатели

3АН4 – силовые вакуумные выключатели для частых коммутаций

3АН47 – вакуумный силовой выключатель для тяговых подстанций

Серия SION — выкатные и стационарные вакуумные силовые выключатели

Выключатели SION (СИОН) серий 3AE5 и 3AE1 выполняют все коммутационные задачи в распределительных сетях среднего напряжения и подходят для использования во всех серийно выпускаемых, новых КРУ среднего напряжения с воздушной изоляцией, а также для модернизации имеющихся КРУ. Высокая надежность и работоспособность являются такой же характерной чертой, как и более 10 000 коммутационных циклов.
Выключатель может поставляться в следующих исполнениях:

Основные технические параметры:

Серия 3АК7 – вакуумный силовой выключатель


3АК7-компактный вакуумный силовой выключатель
на большие токи. Не требует обслуживания на протяжении всего срока службы. Механический ресурс – 10 000 коммутаций.

Основные технические параметры:

  • номинальное напряжение: 12-17,5кВ
  • номинальный ток: 1250-4000А
  • номинальный ток отключения КЗ: 50кА
  • тип привода: моторно-пружинный

3АК76- компактный генераторный вакуумный выключатель.

Основные технические параметры:

  • номинальное напряжение: 17,5кВ
  • номинальный ток: 1250-4000А
  • номинальный ток отключения КЗ: 40-50кА
  • тип привода: моторно-пружинный

Вакуумные камеры

Серия 3TL – вакуумный контактор

Трехполюсные контакторы с электромагнитным приводом и большим механическим ресурсом.

Основные технические параметры:

  • номинальное напряжение: 7,2-24кВ
  • номинальный ток: 400-800А
  • тип привода: электромагнитный

Разрядники и ОПНы

Разъединители и заземлители

Разъединители и заземлители 3D предназначены для внутренней установки.

Область применения:

  • для защиты персонала, работающего с электрооборудованием

Основные технические характеристики:

  • Номинальное напряжение – 12, 24, 36кВ
  • Номинальный ток 630-3000А
  • Ток термической стойкости до 63кА

Измерительные трансформаторы

Характеристики:

  • исполнение для внутренней и наружной установки
  • изготовление с использованием современных технологий литьевой изоляции
  • трансформация токов/напряжений до уровней, пригодных для защитной аппаратуры
  • обширная номенклатура

Выключатели нагрузки 3CJ2

Выключатель нагрузки 3CJ2 для внутренней установки является многофункциональным, и в стандартном исполнении, и в сочетании с заземлителями — отвечает соответствующим требованиям.

Технические характеристики:

  • Номинальное напряжение – 12. 36кВ
  • Номинальный ток 400. 1000А

Газонаполненные комплектные распределительные устройства внутренней установки серии 8DJH

Основные технические характеристики:

  • Номинальное напряжение — 7,2. 24 кВ
  • Номинальный ток – до 1000А

Перейти к каталогу 2014 года, рус >>>

Элегазовые силовые выключатели наружной установки серий 3AP и 3AT

Основные технические характеристики:

  • Номинальное напряжение — 72. 800 кВ
  • Номинальный ток – до 4000А

Перейти к каталогу 2013 года, рус >>>

Вакуумные силовые выключатели наружной установки 3AF01

Основные технические характеристики:

  • Номинальное напряжение — 12. 38 (40.5) кВ
  • Номинальный ток – 1600, 2000А
  • Номинальный ток отключения КЗ – 25. 40кА
  • Моторно-пружинный привод

Перейти к каталогу 2008 года, eng >>>

Вакуумный реклоузер

Вакуумный реклоузер — это коммутационный аппарат нового поколения, объединяющий в себе последние разработки отключения в вакууме и противоаварийную автоматику.
Реклоузер состоит из двух основных частей:
— отключающий блок (включает в себя вакуумные камеры и привод)
— контроллер (блок защиты и противоаварийной автоматики)

Реклоузер – это надежное и простое в эксплуатации устройство, позволяющее отключать токи КЗ за минимальное время и при этом за такое же время восстанавливать электроснабжение на неповрежденных участках.

Основные технические характеристики:

  • Номинальное напряжение — 12-38кВ
  • Номинальный ток – 200-800А
  • Номинальный ток отключения КЗ – 12,5-16кА

Перейти к просмотру устаревших каталогов по высоковольтному оборудованию SIEMENS:

Высоковольтная техника до 42 кВ (обзоры >>> 1,2 Мб, eng):

  • вакуумные автоматические выключатели >>> каталог 5,5 Мб, eng
  • вакуумные контакторы >>> каталог 3,2 Мб, eng
  • разъединители
  • предохранители
  • изоляторы и высоковольтные вводы
  • трансформаторы тока
  • силовые трансформаторы
  • разрядники и ограничители перенапряжения >>> 1,1 Мб,рус.

Высоковольтная техника от 50 до 800 кВ (обзор >>> 6,4 Мб,eng):

  • элегазовые выключатели >>> 8 Мб, рус
  • разрядники и ограничители перенапряжения >>> 1,6 Мб, eng

Трансформаторы, масляные и сухие >>> 3,6 Мб, eng

Оборудование для защиты высоковольтных электросетей и аппаратуры: обзор >>> 52 Кб, eng, каталог >>> 9 Мб, eng

Schneider Electric — Вакуумные силовые и генераторные выключатели на большие токи — VAH

Наличие

Для уточнения цены нам необходимо связаться с производителем. Отправляйте запрос по почте, через корзину сайта или через форму заявки.

Ответим на Ваш запрос завтра 29.09.2021 в течение дня.

Доставка
  • транспортной компанией на Ваш выбор
  • самовывоз из офиса в Санкт-Петербурге
  • бесплатная доставка до терминала “Деловые Линии” в Санкт-Петербурге

Товар в корзине.

  • Описание
    • Описание

      Общее описание

      Два варианта исполнения выключателя:

      • Вакуумные силовые выключатели VAH на 6/10 кВ
      • Вакуумные генераторные выключатели VAH 6/10 кВ

      Вакуумные силовые выключатели VAH

      • Номинальный ток от 1250 до 8000 А
      • Номинальный ток отключения от 50 до 63 кА
      • Механический и коммутационный ресурс: 10000 операций
      • Выключатель соответствует требованиям стандартов: ГОСТ, IEC

      Вакуумные генераторные выключатели VAH

      • Номинальный ток от 1250 до 8000 А
      • Номинальный ток отключения от 50 до 63 кА
      • Механический и коммутационный ресурс: 10000 операций
      • Для защиты генераторов мощностью до 130 МВА (большей мощностью по заказу)
      • Выключатель соответствует требованиям международного стандарта IEEE C37.013

      Дополнительное оборудование

      • 64-контактный разъём низкого напряжения
      • Вторая катушка отключения, катушка минимального напряжения, реле прямого действия
      • Дополнительные блок-контакты
      • Блокировка кнопок включения/отключения
      • Блокировочная катушка

      Гарантия на оборудование

      Гарантийный срок: срок гарантии на оборудование составляет 24 месяца со дня ввода его в эксплуатацию, что подтверждается соответствующим документом, но не более 30 месяцев с даты поставки.

      Преимущества

      • Высокий коммутационный ресурс
      • Пружинно-моторный привод, который обеспечивает возможность включения без оперативного питания
      • Высокий коммутационный ресурс
      • Все элементы ручного управления и индикации расположены на лицевой панели
      • Возможность использования в новых и реконструируемых распределительных устройствах.
      • Легкий доступ ко всем частям выключателя.
      • Простота эксплуатации и обслуживания.
      • Вариант исполнения выключателя для защиты генераторов.

      Применение

      ПрименениеVAH – компактный и надежный вакуумный выключатель, предназначенный для первичного распределения электроэнергии. Выключатели типа VAH предназначены для использования в новых или реконструируемых распредустройствах и обеспечивают защиту всех типов присоединений: генераторов, кабелей, воздушных линий, двигателей, конденсаторов, трансформаторов, секций питающих шин и др.

      О компании Schneider Electric

      Компания Schneider Electric разрабатывает технологии и решения для распределения и управления энергией безопасными, надежными, эффективными и стабильными способами. Компания инвестирует в исследования и разработку, чтобы поддержать сильную приверженность к устойчивому развитию, инновациям и дифференциации.

      С 1836 года до нынешнего дня компания Schneider Electric выросла в глобального специалиста в области управления энергией. Начав с металлургии, тяжелого машиностроения и судостроения, компания передвинулась в область электричества и автоматизации. После 180 лет истории, компания Schneider Electric стала поставщиком решений, который поможет Вам использовать по максимуму Вашу энергию.

      Курс лекций по ядерной энергетике. Ядерные реакторы, физика. Курсовой проект

      3.1. Выбор выключателей

      Выбор выключателей и разъединителей проводим по методике описанной в пункте 1.5.1 данной работы.

      3.1.1. Выбор выключателей и разъединителей в присоединениях генераторов, подключенных к ОРУ 750 кВ

      Результаты расчета токов КЗ в точке К2 (смотри таблицу 1.9).

      Со стороны систем и других генераторов:

      Iп0 = 108,86 кА; Iп t = 108,86 кА; iуд = 279,57 кА; iа t = 103,69 кА; Bк = 49900 кА2 × с.

      Со стороны генератора G1:

      Iп0 = 109,77 кА; Iп t = 109,77 кА; iуд = 305,07 кА; iа t = 132,33кА; Bк = 51595 кА2 × с.

      Для нахождения расчетной точки КЗ произведем сравнение Iп0 С t С t G – таким образом расчетным током КЗ является ток КЗ, проходящий через выключатель со стороны генератора G1.

      Расчетный продолжительный ток определим для режима работы генератора с допустимым напряжением, равным 0,95Uном­:

      По напряжению и продолжительному току для присоединения генератора подходит элегазовое генераторное распределительное устройство типа HEC 8 с параметрами:

      Uном = 24 кВ; Iном = 30000 А; Iоткл.ном = 200 кА; Iпр.скв. = 160 кА; iпр.скв = 440 кА; b нор = 20%; Iвкл = 200 кА; iвкл = 600 кА; Iтер = 160 кА; tтер = 3 с; tс.в.откл = 45 мс.

      Генераторное распределительное устройство типа HEC7 предназначено для осуществления коммутационных операций в цепи главных выводов турбогенераторов, а также для создания необходимого изоляционного промежутка в отключенном положении и заземления разъединенных участков токопровода.

      Это генераторное распределительное устройство подошло, так как

      Uном = 24 кВ = Uном.сети = 24 кВ;

      Iном = 30000 А > Iутж = 28136 А.

      Проверка по включающей способности:

      Iвкл = 200 кА > Iп0 = 109,77 кА;

      iвкл = 600 кА > iуд = 305,07 кА.

      Проверка генераторноего распределительного устройства типа HEC 8 по отключающей способности:

      Iоткл.ном = 200 кА > Iп t = 109,77 кА;

      Так как расчетное значение апериодической составляющей тока КЗ превышает номинальное, а периодическая составляющая тока КЗ в момент начала расхождения дугогасительных контактов выключателя меньше номинального тока отключения, то следует сопоставить условные значения полных токов, а именно:

      кА > (109,77+132,33) = 242,1 кА.

      Проверка генераторноего распределительного устройства типа HEC 8 на электродинамическую стойкость:

      Iпр.скв = 160 > Iп0 = 109,77 кА;

      iпр.скв = 440 кА > iуд = 305,07 кА.

      Проверку на термическую стойкость проведем с учетом рекомендаций ПУЭ (пункт 1.4.8). Продолжительность протекания токов термической стойкости для генераторов мощностью 60 МВт и более принимается равной времени действия резервной защиты генератора, то есть tоткл = 4 с.

      Так как tоткл = 4 с > tтер = 3 с, то проверка на термическую стойкость выполнена по условию:

      I2тер × tоткл = 1602 × 3 = 76800 кА2 × с > Bк = 51595 кА2 × c.

      Таким образом в генераторном присоединении (подключенному к ОРУ 750 кВ) было выбрано элегазовое генераторное распределительное устройство типа HEC 8 фирмы ABB, комплектация которого показана на рисунке П3.1.1.

      Рис. П3.1.1. Комплектация элегазового генераторного распределительного устройства типа HEC 8

      3.1.2. Выбор выключателей и разъединителей в присоединениях генераторов, подключенных к ОРУ 330 кВ

      Результаты расчета токов КЗ в точке К5 (смотри таблицу 1.5).

      Со стороны систем и других генераторов:

      Iп0 = 108,18 кА; Iп t = 108,18 кА; iуд = 296,37 кА; iа t = 114,23 кА; Bк = 48616 кА2 × с.

      Со стороны генератора:

      Iп0 = 109,77 кА; Iп t = 109,77 кА; iуд = 305,07 кА; iа t = 132,33 кА; Bк = 51595 кА2 × с.

      Для нахождения расчетной точки КЗ произведем сравнение Iп0 С t С t G – таким образом расчетным током КЗ является ток КЗ, проходящий через выключатель со стороны генератора G3.

      Расчетный продолжительный ток определим для режима работы генератора с допустимым напряжением, равным 0,95Uном­:

      По напряжению и продолжительному току для присоединения генератора подходит элегазовое генераторное распределительное устройство типа HEC8 с параметрами:

      Uном = 24 кВ; Iном = 30000 А; Iоткл.ном = 200 кА; Iпр.скв. = 160 кА; iпр.скв = 440 кА; b нор = 20%; Iвкл = 200 кА; iвкл = 600 кА; Iтер = 160 кА; tтер = 3 с; tс.в.откл = 45 мс.

      Генераторное распределительное устройство типа HEC 8 предназначено для осуществления коммутационных операций в цепи главных выводов турбогенераторов, а также для создания необходимого изоляционного промежутка в отключенном положении и заземления разъединенных участков токопровода.

      Это генераторное распределительное устройство подошло, так как

      Uном = 24 кВ = Uном.сети = 24 кВ;

      Iном = 30000 А > Iутж = 28136 А.

      Проверка по включающей способности:

      Iвкл = 200 кА > Iп0 = 109,77 кА;

      iвкл = 600 кА > iуд = 305,07кА.

      Проверка генераторноего распределительного устройства типа HEC 8 по отключающей способности:

      Iоткл.ном = 200 кА > Iп t = 109,77 кА;

      Так как расчетное значение апериодической составляющей тока КЗ превышает номинальное, а периодическая составляющая тока КЗ в момент начала расхождения дугогасительных контактов выключателя меньше номинального тока отключения, то следует сопоставить условные значения полных токов, а именно:

      кА > (109,77+132,33) = 242,1 кА.

      Проверка генераторноего распределительного устройства типа HEC 8 на электродинамическую стойкость:

      Iпр.скв = 160 > Iп0 = 109,77 кА;

      iпр.скв = 440 кА > iуд = 305,07 кА.

      Проверку на термическую стойкость проведем с учетом рекомендаций ПУЭ (пункт 1.4.8). Продолжительность протекания токов термической стойкости для генераторов мощностью 60 МВт и более принимается равной времени действия резервной защиты генератора, то есть tоткл = 4 с.

      Так как tоткл = 4 с > tтер = 3 с, то проверка на термическую стойкость выполнена по условию:

      I2тер × tоткл = 1602 × 3 = 76800 кА2 × с > Bк = 51595кА2 × c.

      Таким образом в генераторном присоединении (подключенному к ОРУ 330 кВ) было выбрано элегазовое генераторное распределительное устройство типа HEC 8, комплектация которого показана на рисунке П3.1.1 (смотри пункт 3.1.1).

      3.1.3. Выбор выключателей и разъединителей в РУ ВН 750 кВ

      Результаты расчета токов КЗ в точке К1 (смотри таблицу 1.5):

      Iп0 = 13,08 кА; Iп t = 13,08 кА; iуд = 36,29 кА; iа t = 2,63 кА; Bк = 41,9 кА2 × с.

      Расчетный продолжительный ток определим для режима максимального перетока мощности в систему:

      При выборе электрических аппаратов в РУ с напряжением Uном > 35 кВ введем упрощения:

      в РУ устанавливаются однотипные выключатели на разные номинальные токи;

      проверка выключателя в условиях КЗ производится по значениям суммарного тока КЗ при повреждении на сборных шинах РУ. Это соответствует расчетным условиям для выключателя отходящей тупиковой линии и создает определенный запас при выборе выключателей других присоединений;

      Проверка выключателей по отключающей способности осуществляется без учета затухания периодической составляющей тока КЗ. Это определяется значительной удаленностью РУ 35 кВ и выше от генераторов станции;

      Расчет ударного тока и апериодической составляющей тока КЗ выполняется по эквивалентным постоянным времени Та без учета составляющих токов КЗ отдельных ветвей схемы.

      Найденным расчетным условиям удовлетворяет элегазовый выключатель типа ВГУ-750 c параметрами:

      Uном = 750 кВ; Iном = 3150 А; Iоткл.ном = 40 кА; Iпр.скв. = 40 кА; iпр.скв = 102 кА;

      b нор = 47%; Iвкл = 40 кА; iвкл = 102 кА; Iтер = 40 кА; tтер = 3 с; tс.в.откл = 0,025 с.

      Этот выключатель подошел так как

      Uном = 750 кВ = Uном.сети = 750 кВ;

      Iном = 3150 А > Iутж = 2309 А.

      Проверка выключателя ВГУ-750 по включающей способности:

      Iвкл = 40 кА > Iп0 = 13,08 кА;

      iвкл = 102 кА > iуд = 36,29 кА.

      Проверка выключателя ВГУ-750 по отключающей способности:

      Iоткл.ном = 40 кА > Iп t = 13,08 кА;

      кА > iа t = 2,63 кА.

      Проверка выключателя ВГУ-750 на электродинамическую стойкость:

      Iпр.скв = 40 кА > Iп0 = 13,08 кА;

      iпр.скв = 102 кА > iуд = 36,29 кА.

      Из пункта 1.4.8 ПУЭ следует, что при расчете термической стойкости в качестве расчетного времени следует принимать сумму времен, получаемую от сложения времени действия основной защиты (с учетом действия АПВ), установленной у ближайшего к месту КЗ выключателя, и полного времени отключения этого выключателя (включая время горения дуги). Данные приведены в таблице 1.5 на странице 34.

      Так как tоткл = 0,15 с × tоткл = 402 × 0,15 = 240 кА2 × с > Bк = 41,9 кА2 × c.

      Таким образом на РУ 750 кВ был выбран элегазовый выключатель типа ВГУ-750.

      В соответствии с расчетными условиями для РУ 750 кВ был выбран разъединитель типа РНВЗ.2-750II/4000 У1 со следующими параметрами:

      Uном = 750 кВ = Uном.сети = 750 кВ;

      Iном = 4000 А > Iутж = 2309 А;

      iпр.скв = 160 кА > iуд = 48,80 кА;

      I2тер × tоткл = 632 × 0,15 = 595,35 кА2 × с > Bк = 71,9 кА2 × c.

      3.1.4. Выбор выключателей и разъединителей в РУ ВН 330 кВ

      Результаты расчета токов КЗ в точке К4 (смотри таблицу 1.5):

      Iп0 = 20,62 кА; Iп t = 20,62 кА; iуд = 55,99кА;iа t = 9,12 кА; Bк = 105,7 кА2 × с.

      Расчетный продолжительный ток определим по режиму максимальной нагрузки энергоблока, подключенного к РУ СН:

      При выборе электрических аппаратов в РУ с напряжением Uном > 35 кВ введем упрощения:

      в РУ устанавливаются однотипные выключатели на разные номинальные токи;

      проверка выключателя в условиях КЗ производится по значениям суммарного тока КЗ при повреждении на сборных шинах РУ. Это соответствует расчетным условиям для выключателя отходящей тупиковой линии и создает определенный запас при выборе выключателей других присоединений;

      Проверка выключателей по отключающей способности осуществляется без учета затухания периодической составляющей тока КЗ. Это определяется значительной удаленностью РУ 35 кВ и выше от генераторов станции;

      Расчет ударного тока и апериодической составляющей тока КЗ выполняется по эквивалентным постоянным времени Та без учета составляющих токов КЗ отдельных ветвей схемы.

      Найденным расчетным условиям удовлетворяет элегазовый выключатель типа HPL-420 c параметрами:

      Uном = 330 кВ; Iном = 4000 А; Iоткл.ном = 50 кА; Iпр.скв. = 50 кА; iпр.скв = 158 кА; b нор = 51%; Iвкл = 50 кА; iвкл = 150 кА; Iтер = 50 кА; tтер = 3 с; tс.в.откл = 0,023 с.

      Этот выключатель подошел так как

      Uном = 330 кВ = Uном.сети = 330 кВ;

      Iном = 4000 А > Iутж = 1750 А.

      Проверка выключателя HPL-420 по включающей способности:

      Iвкл = 50 кА > Iп0 = 20,62 кА;

      iвкл = 150 кА > iуд = 55,99 кА.

      Проверка выключателя HPL-420 по отключающей способности:

      Iоткл.ном = 50 кА > Iп t = 20,66 кА;

      кА > iа t = 9,12 кА.

      Проверка выключателя HPL-420 на электродинамическую стойкость:

      Iпр.скв = 50 кА > Iп0 = 20,62 кА;

      iпр.скв = 158 кА > iуд = 55,99 кА.

      Из пункта 1.4.8 ПУЭ следует, что при расчете термической стойкости в качестве расчетного времени следует принимать сумму времен, получаемую от сложения времени действия основной защиты (с учетом действия АПВ), установленной у ближайшего к месту КЗ выключателя, и полного времени отключения этого выключателя (включая время горения дуги). Данные приведены в таблице 1.5 на странице 34.

      Так как tоткл = 0,14 с × tоткл = 502 × 0,14 = 350 кА2 × с > Bк = 105,7 кА2 × c.

      Таким образом на РУ 330 кВ был выбран элегазовый выключатель типа HPL-420.

      В соответствии с расчетными условиями для РУ 330 кВ был выбран разъединитель типа РНД-330У/3200 У1 со следующими параметрами:

      Uном = 330 кВ = Uном.сети = 330 кВ;

      Iном = 3200 А > Iутж = 1750 А;

      iпр.скв = 160 кА > iуд = 39,56 кА;

      I2тер × tоткл = 502 × 0,14 = 350 кА2 × с > Bк = 105,7 кА2 × c.

      Генераторные выключатели типа hecs

      3.1. Выбор выключателей

      Выбор выключателей и разъединителей проводим по методике описанной в пункте 1.5.1 данной работы.

      3.1.1. Выбор выключателей и разъединителей в присоединениях генераторов, подключенных к ОРУ 750 кВ

      Результаты расчета токов КЗ в точке К2 (смотри таблицу 1.9).

      Со стороны систем и других генераторов:

      Iп0 = 108,86 кА; Iп t = 108,86 кА; iуд = 279,57 кА; iа t = 103,69 кА; Bк = 49900 кА2 × с.

      Со стороны генератора G1:

      Iп0 = 109,77 кА; Iп t = 109,77 кА; iуд = 305,07 кА; iа t = 132,33кА; Bк = 51595 кА2 × с.

      Для нахождения расчетной точки КЗ произведем сравнение Iп0 С t С t G – таким образом расчетным током КЗ является ток КЗ, проходящий через выключатель со стороны генератора G1.

      Расчетный продолжительный ток определим для режима работы генератора с допустимым напряжением, равным 0,95Uном­:

      По напряжению и продолжительному току для присоединения генератора подходит элегазовое генераторное распределительное устройство типа HEC 8 с параметрами:

      Uном = 24 кВ; Iном = 30000 А; Iоткл.ном = 200 кА; Iпр.скв. = 160 кА; iпр.скв = 440 кА; b нор = 20%; Iвкл = 200 кА; iвкл = 600 кА; Iтер = 160 кА; tтер = 3 с; tс.в.откл = 45 мс.

      Генераторное распределительное устройство типа HEC7 предназначено для осуществления коммутационных операций в цепи главных выводов турбогенераторов, а также для создания необходимого изоляционного промежутка в отключенном положении и заземления разъединенных участков токопровода.

      Это генераторное распределительное устройство подошло, так как

      Uном = 24 кВ = Uном.сети = 24 кВ;

      Iном = 30000 А > Iутж = 28136 А.

      Проверка по включающей способности:

      Iвкл = 200 кА > Iп0 = 109,77 кА;

      iвкл = 600 кА > iуд = 305,07 кА.

      Проверка генераторноего распределительного устройства типа HEC 8 по отключающей способности:

      Iоткл.ном = 200 кА > Iп t = 109,77 кА;

      Так как расчетное значение апериодической составляющей тока КЗ превышает номинальное, а периодическая составляющая тока КЗ в момент начала расхождения дугогасительных контактов выключателя меньше номинального тока отключения, то следует сопоставить условные значения полных токов, а именно:

      кА > (109,77+132,33) = 242,1 кА.

      Проверка генераторноего распределительного устройства типа HEC 8 на электродинамическую стойкость:

      Iпр.скв = 160 > Iп0 = 109,77 кА;

      iпр.скв = 440 кА > iуд = 305,07 кА.

      Проверку на термическую стойкость проведем с учетом рекомендаций ПУЭ (пункт 1.4.8). Продолжительность протекания токов термической стойкости для генераторов мощностью 60 МВт и более принимается равной времени действия резервной защиты генератора, то есть tоткл = 4 с.

      Так как tоткл = 4 с > tтер = 3 с, то проверка на термическую стойкость выполнена по условию:

      I2тер × tоткл = 1602 × 3 = 76800 кА2 × с > Bк = 51595 кА2 × c.

      Таким образом в генераторном присоединении (подключенному к ОРУ 750 кВ) было выбрано элегазовое генераторное распределительное устройство типа HEC 8 фирмы ABB, комплектация которого показана на рисунке П3.1.1.

      Рис. П3.1.1. Комплектация элегазового генераторного распределительного устройства типа HEC 8

      3.1.2. Выбор выключателей и разъединителей в присоединениях генераторов, подключенных к ОРУ 330 кВ

      Результаты расчета токов КЗ в точке К5 (смотри таблицу 1.5).

      Со стороны систем и других генераторов:

      Iп0 = 108,18 кА; Iп t = 108,18 кА; iуд = 296,37 кА; iа t = 114,23 кА; Bк = 48616 кА2 × с.

      Со стороны генератора:

      Iп0 = 109,77 кА; Iп t = 109,77 кА; iуд = 305,07 кА; iа t = 132,33 кА; Bк = 51595 кА2 × с.

      Для нахождения расчетной точки КЗ произведем сравнение Iп0 С t С t G – таким образом расчетным током КЗ является ток КЗ, проходящий через выключатель со стороны генератора G3.

      Расчетный продолжительный ток определим для режима работы генератора с допустимым напряжением, равным 0,95Uном­:

      По напряжению и продолжительному току для присоединения генератора подходит элегазовое генераторное распределительное устройство типа HEC8 с параметрами:

      Uном = 24 кВ; Iном = 30000 А; Iоткл.ном = 200 кА; Iпр.скв. = 160 кА; iпр.скв = 440 кА; b нор = 20%; Iвкл = 200 кА; iвкл = 600 кА; Iтер = 160 кА; tтер = 3 с; tс.в.откл = 45 мс.

      Генераторное распределительное устройство типа HEC 8 предназначено для осуществления коммутационных операций в цепи главных выводов турбогенераторов, а также для создания необходимого изоляционного промежутка в отключенном положении и заземления разъединенных участков токопровода.

      Это генераторное распределительное устройство подошло, так как

      Uном = 24 кВ = Uном.сети = 24 кВ;

      Iном = 30000 А > Iутж = 28136 А.

      Проверка по включающей способности:

      Iвкл = 200 кА > Iп0 = 109,77 кА;

      iвкл = 600 кА > iуд = 305,07кА.

      Проверка генераторноего распределительного устройства типа HEC 8 по отключающей способности:

      Iоткл.ном = 200 кА > Iп t = 109,77 кА;

      Так как расчетное значение апериодической составляющей тока КЗ превышает номинальное, а периодическая составляющая тока КЗ в момент начала расхождения дугогасительных контактов выключателя меньше номинального тока отключения, то следует сопоставить условные значения полных токов, а именно:

      кА > (109,77+132,33) = 242,1 кА.

      Проверка генераторноего распределительного устройства типа HEC 8 на электродинамическую стойкость:

      Iпр.скв = 160 > Iп0 = 109,77 кА;

      iпр.скв = 440 кА > iуд = 305,07 кА.

      Проверку на термическую стойкость проведем с учетом рекомендаций ПУЭ (пункт 1.4.8). Продолжительность протекания токов термической стойкости для генераторов мощностью 60 МВт и более принимается равной времени действия резервной защиты генератора, то есть tоткл = 4 с.

      Так как tоткл = 4 с > tтер = 3 с, то проверка на термическую стойкость выполнена по условию:

      I2тер × tоткл = 1602 × 3 = 76800 кА2 × с > Bк = 51595кА2 × c.

      Таким образом в генераторном присоединении (подключенному к ОРУ 330 кВ) было выбрано элегазовое генераторное распределительное устройство типа HEC 8, комплектация которого показана на рисунке П3.1.1 (смотри пункт 3.1.1).

      3.1.3. Выбор выключателей и разъединителей в РУ ВН 750 кВ

      Результаты расчета токов КЗ в точке К1 (смотри таблицу 1.5):

      Iп0 = 13,08 кА; Iп t = 13,08 кА; iуд = 36,29 кА; iа t = 2,63 кА; Bк = 41,9 кА2 × с.

      Расчетный продолжительный ток определим для режима максимального перетока мощности в систему:

      При выборе электрических аппаратов в РУ с напряжением Uном > 35 кВ введем упрощения:

      в РУ устанавливаются однотипные выключатели на разные номинальные токи;

      проверка выключателя в условиях КЗ производится по значениям суммарного тока КЗ при повреждении на сборных шинах РУ. Это соответствует расчетным условиям для выключателя отходящей тупиковой линии и создает определенный запас при выборе выключателей других присоединений;

      Проверка выключателей по отключающей способности осуществляется без учета затухания периодической составляющей тока КЗ. Это определяется значительной удаленностью РУ 35 кВ и выше от генераторов станции;

      Расчет ударного тока и апериодической составляющей тока КЗ выполняется по эквивалентным постоянным времени Та без учета составляющих токов КЗ отдельных ветвей схемы.

      Найденным расчетным условиям удовлетворяет элегазовый выключатель типа ВГУ-750 c параметрами:

      Uном = 750 кВ; Iном = 3150 А; Iоткл.ном = 40 кА; Iпр.скв. = 40 кА; iпр.скв = 102 кА;

      b нор = 47%; Iвкл = 40 кА; iвкл = 102 кА; Iтер = 40 кА; tтер = 3 с; tс.в.откл = 0,025 с.

      Этот выключатель подошел так как

      Uном = 750 кВ = Uном.сети = 750 кВ;

      Iном = 3150 А > Iутж = 2309 А.

      Проверка выключателя ВГУ-750 по включающей способности:

      Iвкл = 40 кА > Iп0 = 13,08 кА;

      iвкл = 102 кА > iуд = 36,29 кА.

      Проверка выключателя ВГУ-750 по отключающей способности:

      Iоткл.ном = 40 кА > Iп t = 13,08 кА;

      кА > iа t = 2,63 кА.

      Проверка выключателя ВГУ-750 на электродинамическую стойкость:

      Iпр.скв = 40 кА > Iп0 = 13,08 кА;

      iпр.скв = 102 кА > iуд = 36,29 кА.

      Из пункта 1.4.8 ПУЭ следует, что при расчете термической стойкости в качестве расчетного времени следует принимать сумму времен, получаемую от сложения времени действия основной защиты (с учетом действия АПВ), установленной у ближайшего к месту КЗ выключателя, и полного времени отключения этого выключателя (включая время горения дуги). Данные приведены в таблице 1.5 на странице 34.

      Так как tоткл = 0,15 с × tоткл = 402 × 0,15 = 240 кА2 × с > Bк = 41,9 кА2 × c.

      Таким образом на РУ 750 кВ был выбран элегазовый выключатель типа ВГУ-750.

      В соответствии с расчетными условиями для РУ 750 кВ был выбран разъединитель типа РНВЗ.2-750II/4000 У1 со следующими параметрами:

      Uном = 750 кВ = Uном.сети = 750 кВ;

      Iном = 4000 А > Iутж = 2309 А;

      iпр.скв = 160 кА > iуд = 48,80 кА;

      I2тер × tоткл = 632 × 0,15 = 595,35 кА2 × с > Bк = 71,9 кА2 × c.

      3.1.4. Выбор выключателей и разъединителей в РУ ВН 330 кВ

      Результаты расчета токов КЗ в точке К4 (смотри таблицу 1.5):

      Iп0 = 20,62 кА; Iп t = 20,62 кА; iуд = 55,99кА;iа t = 9,12 кА; Bк = 105,7 кА2 × с.

      Расчетный продолжительный ток определим по режиму максимальной нагрузки энергоблока, подключенного к РУ СН:

      При выборе электрических аппаратов в РУ с напряжением Uном > 35 кВ введем упрощения:

      в РУ устанавливаются однотипные выключатели на разные номинальные токи;

      проверка выключателя в условиях КЗ производится по значениям суммарного тока КЗ при повреждении на сборных шинах РУ. Это соответствует расчетным условиям для выключателя отходящей тупиковой линии и создает определенный запас при выборе выключателей других присоединений;

      Проверка выключателей по отключающей способности осуществляется без учета затухания периодической составляющей тока КЗ. Это определяется значительной удаленностью РУ 35 кВ и выше от генераторов станции;

      Расчет ударного тока и апериодической составляющей тока КЗ выполняется по эквивалентным постоянным времени Та без учета составляющих токов КЗ отдельных ветвей схемы.

      Найденным расчетным условиям удовлетворяет элегазовый выключатель типа HPL-420 c параметрами:

      Uном = 330 кВ; Iном = 4000 А; Iоткл.ном = 50 кА; Iпр.скв. = 50 кА; iпр.скв = 158 кА; b нор = 51%; Iвкл = 50 кА; iвкл = 150 кА; Iтер = 50 кА; tтер = 3 с; tс.в.откл = 0,023 с.

      Этот выключатель подошел так как

      Uном = 330 кВ = Uном.сети = 330 кВ;

      Iном = 4000 А > Iутж = 1750 А.

      Проверка выключателя HPL-420 по включающей способности:

      Iвкл = 50 кА > Iп0 = 20,62 кА;

      iвкл = 150 кА > iуд = 55,99 кА.

      Проверка выключателя HPL-420 по отключающей способности:

      Iоткл.ном = 50 кА > Iп t = 20,66 кА;

      кА > iа t = 9,12 кА.

      Проверка выключателя HPL-420 на электродинамическую стойкость:

      Iпр.скв = 50 кА > Iп0 = 20,62 кА;

      iпр.скв = 158 кА > iуд = 55,99 кА.

      Из пункта 1.4.8 ПУЭ следует, что при расчете термической стойкости в качестве расчетного времени следует принимать сумму времен, получаемую от сложения времени действия основной защиты (с учетом действия АПВ), установленной у ближайшего к месту КЗ выключателя, и полного времени отключения этого выключателя (включая время горения дуги). Данные приведены в таблице 1.5 на странице 34.

      Так как tоткл = 0,14 с × tоткл = 502 × 0,14 = 350 кА2 × с > Bк = 105,7 кА2 × c.

      Таким образом на РУ 330 кВ был выбран элегазовый выключатель типа HPL-420.

      В соответствии с расчетными условиями для РУ 330 кВ был выбран разъединитель типа РНД-330У/3200 У1 со следующими параметрами:

      Uном = 330 кВ = Uном.сети = 330 кВ;

      Iном = 3200 А > Iутж = 1750 А;

      iпр.скв = 160 кА > iуд = 39,56 кА;

      I2тер × tоткл = 502 × 0,14 = 350 кА2 × с > Bк = 105,7 кА2 × c.

      Генераторные выключатели типа hecs

      3.1. Выбор выключателей

      Выбор выключателей и разъединителей проводим по методике описанной в пункте 1.5.1 данной работы.

      3.1.1. Выбор выключателей и разъединителей в присоединениях генераторов, подключенных к ОРУ 750 кВ

      Результаты расчета токов КЗ в точке К2 (смотри таблицу 1.9).

      Со стороны систем и других генераторов:

      Iп0 = 108,86 кА; Iп t = 108,86 кА; iуд = 279,57 кА; iа t = 103,69 кА; Bк = 49900 кА2 × с.

      Со стороны генератора G1:

      Iп0 = 109,77 кА; Iп t = 109,77 кА; iуд = 305,07 кА; iа t = 132,33кА; Bк = 51595 кА2 × с.

      Для нахождения расчетной точки КЗ произведем сравнение Iп0 С t С t G – таким образом расчетным током КЗ является ток КЗ, проходящий через выключатель со стороны генератора G1.

      Расчетный продолжительный ток определим для режима работы генератора с допустимым напряжением, равным 0,95Uном­:

      По напряжению и продолжительному току для присоединения генератора подходит элегазовое генераторное распределительное устройство типа HEC 8 с параметрами:

      Uном = 24 кВ; Iном = 30000 А; Iоткл.ном = 200 кА; Iпр.скв. = 160 кА; iпр.скв = 440 кА; b нор = 20%; Iвкл = 200 кА; iвкл = 600 кА; Iтер = 160 кА; tтер = 3 с; tс.в.откл = 45 мс.

      Генераторное распределительное устройство типа HEC7 предназначено для осуществления коммутационных операций в цепи главных выводов турбогенераторов, а также для создания необходимого изоляционного промежутка в отключенном положении и заземления разъединенных участков токопровода.

      Это генераторное распределительное устройство подошло, так как

      Uном = 24 кВ = Uном.сети = 24 кВ;

      Iном = 30000 А > Iутж = 28136 А.

      Проверка по включающей способности:

      Iвкл = 200 кА > Iп0 = 109,77 кА;

      iвкл = 600 кА > iуд = 305,07 кА.

      Проверка генераторноего распределительного устройства типа HEC 8 по отключающей способности:

      Iоткл.ном = 200 кА > Iп t = 109,77 кА;

      Так как расчетное значение апериодической составляющей тока КЗ превышает номинальное, а периодическая составляющая тока КЗ в момент начала расхождения дугогасительных контактов выключателя меньше номинального тока отключения, то следует сопоставить условные значения полных токов, а именно:

      кА > (109,77+132,33) = 242,1 кА.

      Проверка генераторноего распределительного устройства типа HEC 8 на электродинамическую стойкость:

      Iпр.скв = 160 > Iп0 = 109,77 кА;

      iпр.скв = 440 кА > iуд = 305,07 кА.

      Проверку на термическую стойкость проведем с учетом рекомендаций ПУЭ (пункт 1.4.8). Продолжительность протекания токов термической стойкости для генераторов мощностью 60 МВт и более принимается равной времени действия резервной защиты генератора, то есть tоткл = 4 с.

      Так как tоткл = 4 с > tтер = 3 с, то проверка на термическую стойкость выполнена по условию:

      I2тер × tоткл = 1602 × 3 = 76800 кА2 × с > Bк = 51595 кА2 × c.

      Таким образом в генераторном присоединении (подключенному к ОРУ 750 кВ) было выбрано элегазовое генераторное распределительное устройство типа HEC 8 фирмы ABB, комплектация которого показана на рисунке П3.1.1.

      Рис. П3.1.1. Комплектация элегазового генераторного распределительного устройства типа HEC 8

      3.1.2. Выбор выключателей и разъединителей в присоединениях генераторов, подключенных к ОРУ 330 кВ

      Результаты расчета токов КЗ в точке К5 (смотри таблицу 1.5).

      Со стороны систем и других генераторов:

      Iп0 = 108,18 кА; Iп t = 108,18 кА; iуд = 296,37 кА; iа t = 114,23 кА; Bк = 48616 кА2 × с.

      Со стороны генератора:

      Iп0 = 109,77 кА; Iп t = 109,77 кА; iуд = 305,07 кА; iа t = 132,33 кА; Bк = 51595 кА2 × с.

      Для нахождения расчетной точки КЗ произведем сравнение Iп0 С t С t G – таким образом расчетным током КЗ является ток КЗ, проходящий через выключатель со стороны генератора G3.

      Расчетный продолжительный ток определим для режима работы генератора с допустимым напряжением, равным 0,95Uном­:

      По напряжению и продолжительному току для присоединения генератора подходит элегазовое генераторное распределительное устройство типа HEC8 с параметрами:

      Uном = 24 кВ; Iном = 30000 А; Iоткл.ном = 200 кА; Iпр.скв. = 160 кА; iпр.скв = 440 кА; b нор = 20%; Iвкл = 200 кА; iвкл = 600 кА; Iтер = 160 кА; tтер = 3 с; tс.в.откл = 45 мс.

      Генераторное распределительное устройство типа HEC 8 предназначено для осуществления коммутационных операций в цепи главных выводов турбогенераторов, а также для создания необходимого изоляционного промежутка в отключенном положении и заземления разъединенных участков токопровода.

      Это генераторное распределительное устройство подошло, так как

      Uном = 24 кВ = Uном.сети = 24 кВ;

      Iном = 30000 А > Iутж = 28136 А.

      Проверка по включающей способности:

      Iвкл = 200 кА > Iп0 = 109,77 кА;

      iвкл = 600 кА > iуд = 305,07кА.

      Проверка генераторноего распределительного устройства типа HEC 8 по отключающей способности:

      Iоткл.ном = 200 кА > Iп t = 109,77 кА;

      Так как расчетное значение апериодической составляющей тока КЗ превышает номинальное, а периодическая составляющая тока КЗ в момент начала расхождения дугогасительных контактов выключателя меньше номинального тока отключения, то следует сопоставить условные значения полных токов, а именно:

      кА > (109,77+132,33) = 242,1 кА.

      Проверка генераторноего распределительного устройства типа HEC 8 на электродинамическую стойкость:

      Iпр.скв = 160 > Iп0 = 109,77 кА;

      iпр.скв = 440 кА > iуд = 305,07 кА.

      Проверку на термическую стойкость проведем с учетом рекомендаций ПУЭ (пункт 1.4.8). Продолжительность протекания токов термической стойкости для генераторов мощностью 60 МВт и более принимается равной времени действия резервной защиты генератора, то есть tоткл = 4 с.

      Так как tоткл = 4 с > tтер = 3 с, то проверка на термическую стойкость выполнена по условию:

      I2тер × tоткл = 1602 × 3 = 76800 кА2 × с > Bк = 51595кА2 × c.

      Таким образом в генераторном присоединении (подключенному к ОРУ 330 кВ) было выбрано элегазовое генераторное распределительное устройство типа HEC 8, комплектация которого показана на рисунке П3.1.1 (смотри пункт 3.1.1).

      3.1.3. Выбор выключателей и разъединителей в РУ ВН 750 кВ

      Результаты расчета токов КЗ в точке К1 (смотри таблицу 1.5):

      Iп0 = 13,08 кА; Iп t = 13,08 кА; iуд = 36,29 кА; iа t = 2,63 кА; Bк = 41,9 кА2 × с.

      Расчетный продолжительный ток определим для режима максимального перетока мощности в систему:

      При выборе электрических аппаратов в РУ с напряжением Uном > 35 кВ введем упрощения:

      в РУ устанавливаются однотипные выключатели на разные номинальные токи;

      проверка выключателя в условиях КЗ производится по значениям суммарного тока КЗ при повреждении на сборных шинах РУ. Это соответствует расчетным условиям для выключателя отходящей тупиковой линии и создает определенный запас при выборе выключателей других присоединений;

      Проверка выключателей по отключающей способности осуществляется без учета затухания периодической составляющей тока КЗ. Это определяется значительной удаленностью РУ 35 кВ и выше от генераторов станции;

      Расчет ударного тока и апериодической составляющей тока КЗ выполняется по эквивалентным постоянным времени Та без учета составляющих токов КЗ отдельных ветвей схемы.

      Найденным расчетным условиям удовлетворяет элегазовый выключатель типа ВГУ-750 c параметрами:

      Uном = 750 кВ; Iном = 3150 А; Iоткл.ном = 40 кА; Iпр.скв. = 40 кА; iпр.скв = 102 кА;

      b нор = 47%; Iвкл = 40 кА; iвкл = 102 кА; Iтер = 40 кА; tтер = 3 с; tс.в.откл = 0,025 с.

      Этот выключатель подошел так как

      Uном = 750 кВ = Uном.сети = 750 кВ;

      Iном = 3150 А > Iутж = 2309 А.

      Проверка выключателя ВГУ-750 по включающей способности:

      Iвкл = 40 кА > Iп0 = 13,08 кА;

      iвкл = 102 кА > iуд = 36,29 кА.

      Проверка выключателя ВГУ-750 по отключающей способности:

      Iоткл.ном = 40 кА > Iп t = 13,08 кА;

      кА > iа t = 2,63 кА.

      Проверка выключателя ВГУ-750 на электродинамическую стойкость:

      Iпр.скв = 40 кА > Iп0 = 13,08 кА;

      iпр.скв = 102 кА > iуд = 36,29 кА.

      Из пункта 1.4.8 ПУЭ следует, что при расчете термической стойкости в качестве расчетного времени следует принимать сумму времен, получаемую от сложения времени действия основной защиты (с учетом действия АПВ), установленной у ближайшего к месту КЗ выключателя, и полного времени отключения этого выключателя (включая время горения дуги). Данные приведены в таблице 1.5 на странице 34.

      Так как tоткл = 0,15 с × tоткл = 402 × 0,15 = 240 кА2 × с > Bк = 41,9 кА2 × c.

      Таким образом на РУ 750 кВ был выбран элегазовый выключатель типа ВГУ-750.

      В соответствии с расчетными условиями для РУ 750 кВ был выбран разъединитель типа РНВЗ.2-750II/4000 У1 со следующими параметрами:

      Uном = 750 кВ = Uном.сети = 750 кВ;

      Iном = 4000 А > Iутж = 2309 А;

      iпр.скв = 160 кА > iуд = 48,80 кА;

      I2тер × tоткл = 632 × 0,15 = 595,35 кА2 × с > Bк = 71,9 кА2 × c.

      3.1.4. Выбор выключателей и разъединителей в РУ ВН 330 кВ

      Результаты расчета токов КЗ в точке К4 (смотри таблицу 1.5):

      Iп0 = 20,62 кА; Iп t = 20,62 кА; iуд = 55,99кА;iа t = 9,12 кА; Bк = 105,7 кА2 × с.

      Расчетный продолжительный ток определим по режиму максимальной нагрузки энергоблока, подключенного к РУ СН:

      При выборе электрических аппаратов в РУ с напряжением Uном > 35 кВ введем упрощения:

      в РУ устанавливаются однотипные выключатели на разные номинальные токи;

      проверка выключателя в условиях КЗ производится по значениям суммарного тока КЗ при повреждении на сборных шинах РУ. Это соответствует расчетным условиям для выключателя отходящей тупиковой линии и создает определенный запас при выборе выключателей других присоединений;

      Проверка выключателей по отключающей способности осуществляется без учета затухания периодической составляющей тока КЗ. Это определяется значительной удаленностью РУ 35 кВ и выше от генераторов станции;

      Расчет ударного тока и апериодической составляющей тока КЗ выполняется по эквивалентным постоянным времени Та без учета составляющих токов КЗ отдельных ветвей схемы.

      Найденным расчетным условиям удовлетворяет элегазовый выключатель типа HPL-420 c параметрами:

      Uном = 330 кВ; Iном = 4000 А; Iоткл.ном = 50 кА; Iпр.скв. = 50 кА; iпр.скв = 158 кА; b нор = 51%; Iвкл = 50 кА; iвкл = 150 кА; Iтер = 50 кА; tтер = 3 с; tс.в.откл = 0,023 с.

      Этот выключатель подошел так как

      Uном = 330 кВ = Uном.сети = 330 кВ;

      Iном = 4000 А > Iутж = 1750 А.

      Проверка выключателя HPL-420 по включающей способности:

      Iвкл = 50 кА > Iп0 = 20,62 кА;

      iвкл = 150 кА > iуд = 55,99 кА.

      Проверка выключателя HPL-420 по отключающей способности:

      Iоткл.ном = 50 кА > Iп t = 20,66 кА;

      кА > iа t = 9,12 кА.

      Проверка выключателя HPL-420 на электродинамическую стойкость:

      Iпр.скв = 50 кА > Iп0 = 20,62 кА;

      iпр.скв = 158 кА > iуд = 55,99 кА.

      Из пункта 1.4.8 ПУЭ следует, что при расчете термической стойкости в качестве расчетного времени следует принимать сумму времен, получаемую от сложения времени действия основной защиты (с учетом действия АПВ), установленной у ближайшего к месту КЗ выключателя, и полного времени отключения этого выключателя (включая время горения дуги). Данные приведены в таблице 1.5 на странице 34.

      Так как tоткл = 0,14 с × tоткл = 502 × 0,14 = 350 кА2 × с > Bк = 105,7 кА2 × c.

      Таким образом на РУ 330 кВ был выбран элегазовый выключатель типа HPL-420.

      В соответствии с расчетными условиями для РУ 330 кВ был выбран разъединитель типа РНД-330У/3200 У1 со следующими параметрами:

      Uном = 330 кВ = Uном.сети = 330 кВ;

      Iном = 3200 А > Iутж = 1750 А;

      iпр.скв = 160 кА > iуд = 39,56 кА;

      I2тер × tоткл = 502 × 0,14 = 350 кА2 × с > Bк = 105,7 кА2 × c.

      голоса
      Рейтинг статьи
      Читать еще:  Правильное установка автоматического выключателя
Ссылка на основную публикацию
ВсеИнструменты
Adblock
detector